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600 MW氧化鋅避雷器測試儀機（jī）組省煤器輸灰管路的改進

上海吳涇八期擴建工程（又稱吳涇**發電廠）2×600MW機組1號（hào）爐經過近半年試商業運（yùn）行後，於2000年11月24日停爐，進行**小修。省煤器輸灰管路（lù）綜合改造項目氧化鋅避雷（léi）器測試儀在小（xiǎo）修期間付之實施，改造（zào）工程於12月13日完（wán）成，一次性投運成功，達到了（le）設計預期的效果。

1工程背景
    1號爐灰渣係統是新設計的設備，整個除灰島由外商（shāng）統一成套供貨（huò）。受客（kè）觀條件限製，除灰係統投運後，省煤器灰鬥受熱膨脹，落灰不暢，氣鎖閥（fá）、輸灰管路堵灰嚴重，直接影響整個係統**運行。由於其（qí）所處的位置比（bǐ）較特殊，省煤器冷灰鬥必須（xū）等鍋爐（lú）全部停下來降溫以後，才（cái）可清灰，短時間的臨時性消缺（quē）根本無法滿足要求；為解決管路的膨脹，臨時在輸灰管上增加的一段通（tōng）徑為335mm、長度為2600mm的金屬軟管（guǎn），實際上根（gēn）本無法消除省煤器對輸灰管路引起的膨脹（zhàng）問題；加上對落灰管的清理不（bú）夠，造成手動閘門開關（guān）不便（biàn）。由於上述諸多因素的影響，造成省煤器輸（shū）灰管路膨脹不暢、管道偏斜、灰管堵塞（sāi）。
　　鑒於上（shàng）述原因，提出對省氧化鋅避雷器測試儀煤器輸灰管區域係（xì）統綜合改造的總體設計方案。
2方（fāng）案設計思路
    本次改造的目（mù）的（de）是從根本上解決氣鎖閥及其管道存在的問（wèn）題，主要從下列幾方麵采取措施。
2．1取消排灰旁路
　　從氣鎖閥及其管路布置上（shàng），改變過去用三通（tōng）分別（bié）連接（jiē）運行排灰管（guǎn）路和臨時排灰旁路的方式，取消氣鎖（suǒ）閥上部的排（pái）灰旁路，使結構更加簡單，在閘閥上方（fāng）的旁側留有排（pái）灰接口，便於停爐或（huò）係統應急時正常出灰（見圖1）。
2．2降（jiàng）低鋼架中M－4．5（M－5．5）立（lì）柱的柱頂標高
　　由（yóu）於（yú）鋼架中（zhōng）M－4．5（M－5．5）立柱與中間一隻氣鎖（suǒ）閥位置重疊，導致氣鎖閥與省煤器灰鬥中心線不能垂直，為（wéi）了保證氣鎖閥（fá）與省煤器灰鬥中心線垂直，將M－4．5（M－5．5）立柱的柱頂標高從29．3m降低至24．3 m，同時取消部（bù）分桁架。
2．3改變氣（qì）鎖閥（fá）支吊形式
　　從消除膨脹應力和結構布置的合（hé）理性等因素（sù）考慮，氣鎖閥的支吊形（xíng）式由原設計的懸吊方式改為（wéi）支承結（jié）構更加合理。在本次改造中，設置梁及桁架來支承和固（gù）定（dìng）氣鎖閥及其管道，並從原（yuán）24．3m上增加垂（chuí）直框架來固定和支承27．9 m處梁（liáng）及（jí）桁架，通過增（zēng）加的鋼結構將氣鎖閥及其管道上產生的力傳（chuán）遞到鍋爐基（jī）礎。
2．4增加金屬膨脹節
　　省煤器灰鬥因（yīn）鍋（guō）爐受熱，向下膨脹位移量達250 mm並同時（shí）伴有向爐後及（jí）外側的膨脹位移（分別為（wéi）125 mm和75mm）。通過多種方案的論證，考慮采用總長（zhǎng）為1200mmΦ325的複式金屬膨脹節，膨脹節適當提高波紋並（bìng）采用雙層加強結構，以滿足氣鎖閥及其管道的膨脹和性能要求；在放（fàng）氣管中也需要增加總長為1400mmΦ108的複（fù）式金（jīn）屬膨脹節。
　氧化鋅避雷器測試（shì）儀
2．5改變排灰管道（dào）的布置
　　原有輸灰係統的空氣進口管從風機（jī）引出通（tōng）過鍋（guō）爐尾部的M排（pái）中樁之間引入，在鍋爐省煤器冷灰鬥下方的氣（qì）鎖閥穿過，然（rán）後經過氣鎖閥成為輸（shū）灰管再從鍋爐尾部的M排中柱之間引出。由於空間狹小，管路布置比較局促（cù），管道的彎（wān）頭較多，管道的
流程存在明顯的不（bú）合理布置。本次改造中，將（jiāng）原來的進口空氣母管移到3．8（6．2）列處，將原來的送風管（guǎn）與輸（shū）灰管的雙列並（bìng）入、兩進（jìn）兩出多（duō）次拐（guǎi）彎的（de）排列方式改（gǎi）為（wéi）單入雙出排列（liè）方式（見圖2）。這樣整（zhěng）個回路的管道流（liú）程更加合理，管路（lù）中的彎頭數（shù）量減少，取消回路金屬膨脹節，整個回路的空氣阻力大大（dà）減少，提高係統的輸灰能（néng）力，保證輸灰管徹底暢通，消除堵灰等弊（bì）病。

2．6增加檢修平台
　　因為省煤（méi）器輸灰管路及其氣鎖閥的改變，需要在操（cāo）作氣鎖閥及其（qí）管道中的（de）手動隔絕閥門的部位設置三層平台；在（zài）臨時管道和不需要經常開（kāi）啟的閥（fá）門附近（jìn），也設置平（píng）台，以滿（mǎn）足（zú）運行檢修人（rén）員（yuán）巡視、作業的需（xū）要。
　　通過上述幾方麵的改造，基本解（jiě）決省煤器輸灰管路存（cún）在的膨脹不暢、管道偏斜、灰管堵（dǔ）塞等問
題，克服由於省煤器輸灰（huī）管路不正常的工作狀（zhuàng）況造成的事故隱（yǐn）患，使氣鎖閥及其管（guǎn）道的布置更加合理。整個改（gǎi）造工程竣工後投（tóu）運（yùn），達到（dào）了預期的結果。
3係統（tǒng）改造中的關鍵技術（shù）問題分析
3．1三維型波（bō）紋補償器的設計及製造
    根（gēn）據上海鍋爐廠生產的2008t／h鍋爐滿負荷運行時的受熱膨脹條件，考慮灰流動時的磨損（sǔn）性，我們向製造廠提出波紋補償器耐磨要求，並提供三維膨脹（zhàng）的氧化鋅避雷器測試儀數值，通過計算確定合適的補償量值，並通過計算機（jī）進行優化設計。*後，製造廠對（duì）三維波紋（wén）補償（cháng）器作了改進。改（gǎi）進後（hòu）的波紋補償器具有（yǒu）能補償任意（yì）方向的管（guǎn）道位移、補償量大、使用壽命（mìng）長等特點。並在安（ān）裝前對產品進行預拉伸，以改善管係的受力狀況。
3．2鋼結構改造和加固
　　本次改（gǎi）造涉及鍋爐鋼結構的改動的地方較多，在鋼結構改動和加固過程中，涉及鋼結構的計算（suàn）也較多，通過（guò）計算分析傳力方向，選擇合理的布置結（jié）構，並根據計（jì）算結果（guǒ）來判斷鋼（gāng）結構改動的可（kě）能性；
對梁的（de）**可靠性進行強度計算以確（què）定梁的截麵。
3．3氣鎖（suǒ）閥頂部的支承與加固
　　由於改造（zào）後氣鎖閥（fá）及其管道隨著鍋爐的膨脹（zhàng）而（ér）一起膨脹，氣（qì）鎖閥固定在鋼結構上，氣鎖閥上部管
道及其三維波紋補償器產生膨脹反力會傳遞給（gěi）氣鎖閥的頂部，因此必須對氣（qì）鎖閥頂部進行加固。加固（gù）的辦法是在氣鎖閥殼體（tǐ）的頂部增加4塊（kuài）鋼板與三維波紋（wén）補償器連接，盡可能地將三維波紋補償器的膨脹反力分（fèn）散到氣鎖閥（fá）殼體，減小（xiǎo）氣鎖閥殼體局部的承壓應力。
4結束（shù）語
   本工（gōng）程的（de）改造成功，為相關工程（chéng）提供了可借鑒的經驗。當然（rán）對係統（tǒng）本身而言，還可進一步優化，如：金屬膨長節的波級數還可適當增加，氣鎖閥頂部（bù）加固還需進一步加（jiā）強，檢修平台（tái）還可進一步優化等。

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