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國產鍋爐氧化鋅（xīn）避雷器測試儀四管漏泄原因分（fèn）析及解決措施

  1概況
隨著現代電站（zhàn）的不斷發展，電站鍋爐越來越更加龐大而複雜，任何一個零部件的損壞，特別是承壓部件的（de）損壞都可能導致機組停運。尤其是國產機組整體設計大部分是引進技術，在設計（jì）上存在著技術上的領會不透，係（xì）統考慮不**等等原因，而在製造上要求上又不能達到設計標準，導致運行中的鍋爐水冷壁、過熱器、再熱器和省煤器（以下簡稱鍋（guō）爐四管（guǎn））等部（bù）位漏泄約占鍋爐全部事故的40--60%，甚至達70%，氧化鋅避雷器測試儀（yí）因（yīn）此減少鍋爐四管（guǎn）漏泄次（cì）數，降低鍋爐強迫停運時間是提高鍋爐（lú）運行可靠性和經濟性的關鍵因素。
鐵嶺發電（diàn）廠一期工程4×300MW發電機組，發電鍋爐配哈爾濱鍋（guō）爐廠引進（jìn）美（měi）國CE公司**技術製造的亞臨界自然循環汽包爐，型號為HG-1021/18.2-YM4，鍋爐按CE公司傳統的單爐膛П型布置，燃燒器采用四角布置的擺（bǎi）動式，假想切圓逆時針旋轉，切向（xiàng）燃燒。燃燒（shāo）器可上下擺動±30度。爐（lú）膛斷麵尺寸為14048×11858mm。

2 四管漏泄情況統計分析
鐵（tiě）嶺電廠4台鍋爐自投入運行以（yǐ）來，截止到2005年12月底的四管漏泄情況統計分析（含（hán）水壓滲漏）結果（guǒ）如下：
(1)按漏泄原因性質分類
各類原因漏泄次數比例  表1
原因次數比例
過熱 26 31.33%
原（yuán）始缺陷 23 27.71%
磨損 4 4.82%
焊接缺陷 21 25.30%
吹灰器 8 9.64%
其它（tā） 1 1.20%
合計 83

3 漏泄原因分析
從上麵（miàn）統計中可以看出，過熱、原始缺陷、焊接質量、磨損、吹灰器故障等是導致四管漏泄的（de）原因，而過熱超溫、原始缺陷、焊接缺陷是導致四管漏泄的（de）*主要原因。發生的部位集中在（zài）工質溫度和金屬溫度*高的再（zài）熱器和（hé）過熱器上。
3.1 過熱超溫
從表1中可以（yǐ）看出（chū）共（gòng）有26次由於管材過熱超溫造成的（de）漏泄，占數的32.14%，過熱器和再熱器是工質溫度和金屬溫度*高的部件，受熱麵過熱超溫後，管材金（jīn）屬溫度超過允許使用的（de）極限溫（wēn）度，發生內部組織變化，降低了許用應力，管子在內壓力下產生塑性變形，*後導致爆破。氧化鋅避雷器測試儀（yí）
3.2 原始缺陷
    共有23次（cì）由於管材原始缺陷造成的漏泄，占總數（shù）的27.38%，由（yóu）於（yú）各（gè）種原因，鋼鐵（tiě）廠鋼管製造（zào）質量（liàng）不能得到完全保證，管材在製造時發生的缺陷與鋼鐵鍛壓、延時的（de）缺陷，即氣泡（pào）、夾層、折疊、壁厚（hòu）不（bú）均、退（tuì）火**、晶粒度等加工（gōng）誘（yòu）發（fā）了其缺陷的發展。
3.3 焊接（jiē）缺陷
從表1可以看出，由於（yú）焊接缺（quē）陷造（zào）成漏泄共有20次，僅後屏再熱器夾屏管下彎頭焊口熱影（yǐng）響（xiǎng）區裂紋共發生4次（其中3次為運行後的檢修焊口，另1次為製造焊口）。這是四管漏泄主要原因之一，鍋爐本體是（shì）由焊接安裝在一起的，受熱麵（miàn）的（de）每一根管子都有很多焊口，整（zhěng）台鍋爐四管焊口近7萬餘道，受（shòu）熱（rè）麵是承受高溫、高壓設備，因（yīn）此焊接（jiē）質量對鍋爐**經濟運行有著重大（dà）的影（yǐng）響，焊（hàn）口漏泄和結構應力、坡（pō）口形式、焊接（jiē）材料、焊接（jiē）參數、熱處理工藝（yì）和焊工技術水平有關。
氧（yǎng）化（huà）鋅避雷器測試儀
4 趨勢及預防
從1993年—2005年，我廠（chǎng）受熱麵漏泄次數的整體（tǐ）趨勢是逐步下降的。首先，鐵嶺電廠自96年（nián）開始針對受熱麵因為管子氧化、變形、膨（péng）脹受阻等情況而頻繁發生四（sì）管漏泄等（děng）問題，對受（shòu）熱麵逐步采取提高材質改造措施，取得非常好的成效。其次，逐步提高了運行水平，嚴格控製受熱麵溫度，避免過熱超溫（wēn）,同時（shí）對燃（rán）燒器上部（bù）反切（qiē）風噴口及防止結焦采取預防措施。第三，廠部（bù）製定了積（jī）極的（de）受熱麵檢查的考核和獎勵製度，獎（jiǎng）罰分明，既加強了檢修（xiū）工作的責（zé）任心，又調動了積極性。使鍋（guō）爐四管漏泄明顯（xiǎn）得到了控製（zhì），穩定了機（jī）組（zǔ）的生產運行（háng）。
4.1 過熱超溫
從1993年—2005年，我廠受熱麵由於過（guò）熱引起（qǐ）漏泄的整體趨勢是逐步下降的。我廠對受熱麵進行了提高材質的改造，主（zhǔ）要是高溫再熱器和過熱器。提高受熱麵材料等級（jí），是行之有效的預防措（cuò）施。另外，還要加強鍋（guō）爐運行水平，在運行中加（jiā）強燃燒擺動調節，防止爐內火焰偏斜，水冷壁（bì）結渣、爐膛出口溫度偏高、過熱器和再熱器積灰，加強水、汽化學（xué）監督，避免受熱（rè）麵內的結（jié）垢，在結構上避免吸熱和流量不均，在檢修中避免出現錯用鋼材和（hé）焊接材料及異物堵管。
4.2 原始缺陷
從1993年—2005年，我廠受熱麵（miàn）由於原始（shǐ）缺陷引起漏泄的整體趨勢是不（bú）確定的。原（yuán）始缺陷的產生是由多種因素造成的（de），在製造安裝時埋下隱患，具有不可預（yù）知性和不確定（dìng）性，屬於曆史**問題，隨著鍋爐運行小時數的不斷增加可能會逐漸凸顯出來。但是通過對受熱麵（miàn）進行**、細（xì）致的檢（jiǎn）查（chá），能夠盡量避免或減少因為原始缺（quē）陷而（ér）造成的漏（lòu）泄。這從鍋爐分廠近（jìn）幾年大修全優可以體現出來。
4.3 焊接缺陷氧化鋅避雷器測試儀（yí）
    從1993年—2005年，我廠（chǎng）受熱麵由於焊（hàn）接缺陷引起漏泄的整體趨勢是逐步下降的。為（wéi）防止由於焊接缺（quē）陷引起受熱麵漏泄事情的發生，繼續加強對焊工的（de）培訓力度，改善焊接工藝，讓每名焊工（gōng）都詳細了解（jiě）缺陷性質（zhì），發生的部位、方向、尺寸、材料，然後進行判斷分析，包括母（mǔ）材質量、熱影響區、焊縫金屬、接頭形狀、焊接（jiē）條件、有無消除應力，加強各道工序的質量檢驗。
4.4  磨損及吹灰器故（gù）障
    從（cóng）表1中可（kě）以（yǐ）看出，從1993年—2005年，我廠受熱麵由於（yú）磨損引起漏泄共4次。為了（le）防止（zhǐ）在形成煙氣走廊地帶的彎頭及邊排管磨損，加裝護瓦和刷塗防磨料，效果明顯。在平時大、小修和停爐（lú）臨檢時，及時對煙氣走廊等易磨損部位進行檢查，發現缺陷馬上處理，基本（běn）能夠解決（jué）磨損引起漏泄的問題。
    從1993年—2005年，我廠受熱麵由於（yú）吹灰器故障引起漏泄共2次。2005年3月8日（rì）1號爐水冷壁爆管和2005年4月25日1號爐水冷壁爆管的（de）原因就是吹灰（huī）器發生故障，伸（shēn）縮（suō）不到位，旋轉不到位（wèi），造成對水冷壁定點直吹而爆管。同時，對其他吹灰器附（fù）近水冷壁管（guǎn）進行（háng）檢查發現，多處吹灰器將臨近的水冷壁管吹薄，*薄處為3.6mm（水冷壁管為Ø63.5×8mm）。這說（shuō）明因為吹灰（huī）器（qì）發生故（gù）障而引起受熱麵漏泄（xiè）已經是目前的突出問題。
氧化鋅避雷器測試儀
5 鍋爐工況的分析
減少和防（fáng）止（zhǐ）四（sì）管漏泄要從備件的（de）加工工藝、運行操（cāo）作（zuò）和檢修工藝三（sān）個*基本方麵入手，堅（jiān）持預防為主，****的（de）方針。組織由鍋（guō）爐檢修、鍋爐運行、熱工、電（diàn）氣、化（huà）學、金屬和熱力試驗人員組成的攻關小組，集思廣益（yì），做好基礎工作，查找（zhǎo）問題，分析原因，提出合理的措施，開（kāi）展長期、經常性的防止受熱麵漏泄的工作。2000年鐵嶺電廠與哈爾（ěr）濱鍋爐廠研究（jiū）所合作在#2爐上進行了較為（wéi）**的工業（yè）性試驗（yàn）。
5.1 穩定（dìng）工況試（shì）驗
(1)熱力參（cān）數比較
在不（bú）同負荷下鍋爐熱力參數（shù）試（shì）驗值與設（shè）計值的比（bǐ）較。機組出力和熱（rè）力參數都可達（dá）到設計值，但也存在著以（yǐ）下一些問題：
 主蒸汽壓力偏低，再熱蒸汽壓力偏高
在（zài）100%ECR負荷下，主汽壓力偏（piān）低0.5MPa，隨著負荷的（de）降低，差值見效，在（zài）50%ECR下，試驗值稍高於設計值。再（zài）熱（rè）蒸汽壓力在高負荷下偏高0.3MPa，在低負荷下偏高更多。
 高缸排汽壓力氧化鋅避雷器測試儀和（hé）溫度偏高
在100%負荷下，高缸（gāng）排汽（qì）壓力偏高0.5MPa，排汽溫度偏高（gāo）13.6℃，隨著負荷的降（jiàng）低，壓力偏（piān）高的（de）幅度略有減小，而溫度偏高的幅度明顯增大，在50%ECR下，達到57.7℃。
 排煙溫度偏高
在100%負荷下，排煙溫度偏高17.2℃，隨著負荷的降低，偏高幅度（dù）增大，在50%ECR下，達到41.4℃。
 風量控製偏（piān）大
在100%負荷下，煙（yān）氣中（zhōng）氧（yǎng）量偏氧化鋅避雷器測（cè）試（shì）儀高1.8%，在低負荷下偏大更多，在50%ECR下，過剩空氣（qì）係數達到了1.72。
此外，氣輪機背（bèi）壓高，特別在夏季，這意味著（zhe）發出相同的功率（lǜ），需要更多的進汽量。這些問題的存在對機組運行的經濟性和可靠性都不利。
 過熱器焓（hán）增
過熱器總焓增在50%，70%，100%ECR工況下，比設計值分別高出14.7%，9.8%，16.2%，但隨著符合變化的趨勢與設計（jì）值是一致的。焓增超出設（shè）計值的主要原（yuán）因是火焰中心偏高，導致分隔屏和後屏過熱器吸熱量增加，末級過熱器吸熱量相對減少。在低負荷下風量偏大的因素起主導作用，末級過（guò）熱器的吸熱相對增大。
 再（zài）熱汽焓增
除再熱器（qì）總焓增在100%ECR工況下比設計值高（gāo）出13.5%外，在50%，70%ECR工況（kuàng）下，比設計值低10%和1%。由於高缸排汽溫（wēn）度偏高（在5.%ECR高出設計值近（jìn）50℃），為維持（chí）再熱蒸汽出口溫度，隻能增加噴（pēn）水量以降低再熱氣係統的入口溫度（dù），同時風量又偏大（dà），致使（shǐ）再熱氣係統（tǒng）的各段吸熱量（liàng）分配發生變化。牆再和屏再焓增的變化趨勢呈（chéng）對流特性，與設計相反（fǎn），末（mò）再的對流特性（xìng）更（gèng）強。
(2)爐內壁溫
爐內壁溫隨負（fù）荷（hé）的變化。從爐（lú）內壁（bì）溫曲線上可以看（kàn）出，爐內壁溫隨著負荷的增加（jiā）而增加，同時總體壁溫水平偏高。處於水平煙道右側和（hé）入口在三通渦流區中的屏再B5管壁溫水平*高，這是（shì）熱偏差與水利偏（piān）差相疊加的結果，實際運行證明（míng）了這一點，該管在管材提**次前常發生爆管。爐內壁溫測點采（cǎi）用金屬（shǔ）噴塗法（fǎ）安裝熱電偶，測量值是正誤差，曾做過標定，試驗值偏高10℃——15℃。
熱偏差（chà）
(3)爐內煙（yān）風流（liú）動場分析氧化鋅避雷器測試儀比較
屏再出口沿爐寬方向的氣流分布。右側氣（qì）流速度明顯高於左（zuǒ）側氣流速度，右側*高達到（dào）11~12m/s，左側為2~3m/s，右高左低的趨勢（shì）與西安交大空模實驗結果基本一致。左側在5~6屏區域有一峰值，右側在26~27屏（píng）區域*高。從冷態流速的分布中可以得出結論，四角（jiǎo）切圓燃（rán）燒方式在水平煙（yān）道內存在著氧化鋅避雷器測試儀較大的流速偏差。帶來如下幾種（zhǒng）情況：
 煙溫偏差
從不同負荷下的（de）屏再出口煙溫分布（bù）來看，兩側（cè）煙溫的偏差不大，不超過70℃。隨著負荷的聲高，出口煙溫逐漸升高，兩側偏差（chà）則越來（lái）越小。沿眼到的寬度方向，煙（yān）溫總體呈現“W”形分布。
從氣流偏差和（hé）煙溫偏（piān）差的分析中可以得出（chū），水平煙道的兩側熱偏差（chà），氣流偏差是主要影響因素。
 屏間偏（piān）差，管（guǎn）間偏差
    在過熱器和再熱器中，所謂的熱偏差，即是偏差管的焓增與平均焓增的比值。壁溫計算中，工質側和（hé）煙氣側的熱（rè）偏差係數。各級受熱麵的管間（jiān）偏差和屏間偏差都高於壁溫計算選取（qǔ）值（zhí）。處於水平（píng）煙道入口的後平過熱器的（de）屏間偏差*大，因為這裏沿爐寬方向上的熱偏差*大。管間偏差以末級再熱器*大。
5.2不穩定（dìng）工況
(1)冷態啟動
為冷態啟（qǐ）動（dòng）過程中，爐膛出口煙溫及過熱器、再熱器的壁溫變化曲線。在汽輪機衝轉、升（shēng）速、並網階段，爐膛出口煙（yān）溫均不超過538℃，爐內壁溫不超過4氧（yǎng）化鋅避雷器測試儀50℃，證（zhèng）明再熱器在（zài）關旁路氣輪機掛閘後的“幹燒”狀態下是**的。投一台磨，煙溫迅速上升，過熱器和（hé）再熱（rè）器壁溫（wēn）亦隨之升高。
 定壓升降（jiàng）負（fù）荷（hé）
在定壓升降（jiàng）負荷過程中分隔屏和低過的壁溫（wēn）變化曲（qǔ）線。定壓升降負荷時，過熱器和再熱器壁溫波動幅度（dù）較小，且均在報警值以下。以分隔屏和低過（guò）壁溫為例，負氧化鋅避雷（léi）器測試儀荷從280MW降到240MW，再升回到280MW時，整個降升過（guò）程分隔屏（píng）和低過壁溫的平（píng）均值為448℃和438℃，*高溫度452℃和450℃，整個過程壁溫是**的。
 滑壓升降負荷
壓升降負荷（hé）過程中分隔屏（píng）和低過的壁溫變化曲線。在滑壓過程中，主汽壓力隨符合的（de）變化而變化。當氣壓降低時，汽化潛熱增加，產氣量減少，而熱負荷的減小相對緩慢，故不僅過熱器並且再熱器亦有壁溫升高現象。致使再熱器的幅度較小。仍以（yǐ）分隔屏和（hé）低過為例。在（zài）滑降過程中，壁溫逐（zhú）漸升高，但均在報警值以下。在滑升初期較易超溫，幅度為（wéi）25℃~30℃，時間約持續15—20分鍾。這是由於滑升初期，燃料量增加，煙溫（wēn）和煙氣量較快發生變化，而過熱器（qì）內工質流量的變化（huà）有一延遲過程，在這段時間差內，壁溫（wēn）容易超溫。所以在滑升初期，要降（jiàng）低燃料量的增加速度（dù）。
 停（tíng）高加
    給（gěi）水溫度的降低使（shǐ）氧化鋅避雷器（qì）測試儀省煤器和水冷（lěng）壁吸熱量增加，需投入更多（duō）的燃料，極易造（zào）成過熱器、再熱器超溫。本次試驗負荷在250MW時，各級受熱麵的壁（bì）溫在（zài）報警值以下。在280MW負荷下停高加時，過熱（rè）器超溫嚴重，隻能降（jiàng）負荷試驗。因此在停高加時應嚴格控製運行工況，適當降負（fù）荷。

6 四管爆管原因分析（xī）
6.1切園燃燒方式的固有特點氧化鋅避雷器測試儀
四角切園燃燒方式所造成的爐膛出口和（hé）水平（píng）煙（yān）道內的兩側熱偏差問（wèn）題，是切園燃燒（shāo）方式的固（gù）有特（tè）點。由於爐膛出口氣流參與旋（xuán）轉強度的影響，使得（dé）位於爐（lú）膛上部的輻射受（shòu）熱麵（分隔（gé）屏（píng）、後屏過和壁再）工質溫度呈現左高右低（dī）的特性，而位（wèi）於水平煙道中的屏再、末再、末過及低過（guò）的工質溫度的分布（bù）特性為左低右（yòu）高。由於偏差管壁溫長期超過材料的極限使用溫度而引起蠕變破壞爆（bào）管。並（bìng）且這種問題多發生於屏式再（zài）熱器及末級再（zài）熱（rè）器熱負荷較高的下完頭向火麵上（shàng）。
6.2煙道高度方向熱偏差增大
由於（yú）末級再熱器（qì）布（bù）置在水平煙道上半（bàn）部，造成下半部煙氣短路，不僅增大了沿水（shuǐ）平煙道高度方向上（shàng）的熱偏差，也使末級過熱器入口煙溫增高。
6.3 三通渦流區的影響
300MW鍋爐受熱麵入口集箱（xiāng）的引入管，采（cǎi）用連（lián）T型（xíng）三通，在三通附近的集箱中（zhōng）存在著二次渦流（liú），使（shǐ）得集箱中的靜（jìng）壓分布在徑（jìng）向和軸向上都發（fā）生了（le）顯著的變化。同時渦流影響區中的支管入口（kǒu）阻力也發（fā）生了很大的變化，結果就造（zào）成了該區域管組中的流量分配極不均勻，使得某些支管中的流量嚴（yán）重（chóng）偏小，若該區域（yù）熱負荷亦（yì）較大，極易導致管壁溫度超（chāo）過許用溫度而發（fā）生爆管。
6.4 不穩定工況下的瞬時超溫
不穩定工況下的瞬時超溫，隻要超溫幅度不（bú）大，也不會（huì）對運行造成大的危害。
6.5 鋼102的性能問題氧化（huà）鋅避雷器測試儀
鋼102（12Cr2MoWVTiB）是我國（guó）在60年代（dài）研製的鋼種。該鋼材屬珠光體型（xíng）的耐熱鋼，具有良好的組織穩定性和熱強性，抗氧化性和工業性能均較優良，可以用於工作溫度在600~620℃的鍋爐受壓部件。
在300MW鍋爐中，管子計算壁溫在600℃左右（yòu）的部（bù）分過熱器受熱麵及再熱器受熱麵，設計采用了鋼102材料。運行中300MW鍋爐（lú）的過熱器、再熱（rè）器受熱麵在高熱（rè）負荷區域（yù）的102鋼管普遍發生爆（bào）管事故，宏觀檢查均發現存在嚴重的表麵氧化，實（shí）際情況說明，鋼102材料的高溫抗氧化性較差，不宜（yí）用於600℃的工作溫度。

7 超溫的改進措施
通過不（bú）斷的技術改進，取得了（le）良好（hǎo）的運行業績，出力和參數都能達到設計值。機組（zǔ）投運初期暴露出來的主要問題是四管嚴重漏泄和運行（háng）中出現大量結焦等不穩定（dìng）因素，在治理鍋爐四（sì）管（guǎn）泄漏（lòu）問題上，鐵嶺發電廠從幾個方麵投入（rù）了技術和（hé）資金，使設備能（néng）夠達到設計能（néng）力，在東北（běi）地區發揮了主力機組的作用。
7.1 頂部反切（qiē）風
鑒於沿爐寬度方向（xiàng）上的熱偏差是引（yǐn）起受熱麵超（chāo）溫爆（bào）管的主要原因，2000年#3機大修中啟動將鍋爐的頂部風和上一層輔助風噴口反（fǎn）切16°角（jiǎo）的技（jì）術措施]，型式為同心圓，期望通過反切來削弱旋流強度，消（xiāo）除或減輕爐膛出口及水平眼到中煙氣流場的偏置。頂（dǐng）部風改成（chéng）反切型式證明，它對降低（dī）水（shuǐ）平煙道中的熱偏差有顯著效果（guǒ），鍋爐水平煙道兩側煙風溫差從45--75℃減少到15--35℃。以減少鍋爐運行中產生熱偏差造成（chéng）的局部超溫，並且使（shǐ）動力場（chǎng）偏（piān）差得到調節。
7.2 受熱麵材料升級氧化鋅避雷器測試儀
利用電除塵改（gǎi）造機（jī）會對後屏（píng）、末級再熱器采用0Cr18Ni10Ti不鏽鋼取代鋼102、12Cr1MoV珠光體型耐（nài）熱鋼，提（tí）高（gāo）了受熱麵耐高（gāo）溫檔次，奧氏體不鏽鋼的抗氧化溫度（dù）為704℃，比鋼102及（jí）12Cr1MoV的610℃、580℃高出許多。實踐證（zhèng）明（míng）：采用材料升級的方法來避免過熱器、再（zài）熱器受熱麵爆管是切實有效的（de）改進措施。
7.3  恢複燃燒器的擺動功能
燃燒器擺動，通過調節爐膛火焰中心位置以達到調節再熱氣汽溫的目的。燃燒器下擺，爐（lú）膛出口煙溫下降，各級受熱麵的壁溫也隨著下降，對改善對流受熱麵的運行條件，作用是非常明顯的。調整好噴嘴角度，由（yóu）於噴嘴角度檢修不當，使火（huǒ）焰衝刷水冷壁及爐（lú）牆而（ér）結焦（jiāo）。應（yīng）根據結焦規律和爐膛（táng）結構調整噴（pēn）嘴方位氧（yǎng）化鋅避雷器（qì）測試儀，一般是將（jiāng）火焰盡可能調向爐膛中心（xīn）中心切圓附近以減少結焦。
7.4 采用（yòng）鍋爐壁溫在線監測
4台機組全部為國產機組，但是控製係統是比較（jiào）先進的，但鍋爐壁溫監測報警控製是落（luò）後，不能一次性隨機組記錄打印（yìn）、輸出、調整先後與西安熱工院材料室（shì），東北電力學院協作（zuò），利用鐵嶺電廠原壁溫檢（jiǎn）測的實際位置，對4台鍋爐（lú）加裝鍋爐壁溫（wēn）在線監測儀，記錄數據輸入（rù）DcS，實現超溫報警、記憶、儲存、記錄超溫時間（jiān）與數據等項目，直接進行（háng）在線控製（zhì），促使運行人（rén）員精心調整，減少了因操（cāo）作（zuò）不當造成的超溫，由於燃煤、磨煤（méi）機帶來的不利運行問題出現時及時進行（háng）調（diào）解，使超穩控製在*小時（shí）間段上。

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